摘要：對鍋爐長桿吹灰器噴頭斷裂故障進行了分析，采取了疏水斜度調整、管路系統改進和外管材料更換等措施，解決了噴頭頻繁損壞問題，保證了鍋爐正常運行。

關鍵詞：鍋爐吹灰器；故障分析；改進中圖分類號~TK223、27文獻標識碼：

A 文章編號：1671—086X（2004）01.0016 —04 Analysis of Outer PipeCrack-Failures of Long Retractable Soot-Blowers in Hej in Power Plant‘S 350MW Boiler  Countermeasures Adopted Abstract~The nozzle fracturefailure of a boiler ’S long retractable SOOt blower is being analyzed.Following a suitable adjustment of the drainage slope ，improvement ofthe piping system  a change in the outer tube‘S mate—rial，the problemof recurring nozzle damage was solved ，thereby warranting the boiler’S normal operation. Key words ：bo iler ；soot blower ；failure analysis；improvement

    電廠I 期工程兩臺350Mw 燃煤機組鍋爐采用日本三菱重工產品，1 號，2 號機組分別于2000年8 月28日和11月26日投入運行。鍋爐為亞臨界壓力、強制循環、單爐膛、一次中間再熱、平衡通風、露天布置鍋爐，結構布置呈Ⅱ型，采用四角切圓直流煤粉燃燒器。鍋爐吹灰方式為蒸汽吹灰，整套吹灰系統由三菱公司（MHI ）設計，吹灰器本體由DAIMOND 公司供貨。長桿吹灰器為左右墻對稱布置，每側墻8 臺，編號為A —H ，左墻編號為L ，右墻編號為R （例如1 號BR代表1 號鍋爐右側B 號吹灰器）。長桿吹灰器對布置于鍋爐水平煙道和尾部煙道的受熱面（包括過熱器、再熱器、省煤器）進行吹掃，布置簡圖見圖1.1 

    設備簡介吹灰器型號為IK一545 型，吹灰器本體后部布置有閥門啟閉機構與跑車齒輪箱體。吹灰槍管分為內管、外管兩根，外管前部是噴頭，前端兩側有噴孔。長桿吹灰器工作時跑車帶動外管一同前進，外管前進時同時旋轉，入口閥門開啟，蒸汽進入內管之后沿外管由噴口進入爐內對受熱面管排進行吹掃；當吹灰前行程結束時外管完全伸入鍋爐內部，跑車碰到前限位開關后電機轉向改變，跑車帶動外管一同后退，外管后退時同時旋轉進行后半程吹灰。整個吹灰過程完成后閥門閉合，跑車回到后部，外管與內管在軸向處于重疊位置。圖1 鍋爐長桿吹灰器（A_H ）布置位置示意圖2 設備損壞經過2001年8 月3 日l 號CR吹灰器發生噴頭斷裂，斷裂的噴口槍頭落入底渣斗由碎渣機內取出。吹灰器外管規格：q ，89×3.5 ，材質經光譜核對符合制造廠設計要求：耐熱（12CrlMo ）鋼。斷裂處形貌如下：距槍頭噴孔380mm 處附近斷開，裂口附近管段變形不規則，凹凸呈撕裂狀，局部厚度< 0.5mm ，附近區域未發現過燒跡象，直管段沒有明顯脹粗。在同一月，又發現l 號BR、l 號CL等吹灰器外管靠近噴頭附近斷裂、穿孔。圖2 、圖3 為多個斷裂、穿孔的槍管照片。

    圖2 1 號BR吹灰器外管斷裂形貌圖3 多個穿孔的長桿吹灰器槍管3 故障原因分析經過對l 號、2 號鍋爐所有長桿吹灰器外管距離槍頭400mm 附近區域的管段進行測厚，結果見表l.表1 1 號、2 號鍋爐長桿吹灰器外管厚度測量結果 2001／8 ／18

    從表2 和表3 可以看出：1 號、2 號鍋爐長桿吹灰器普遍存在疏水斜度不足的問題，這是造成設備損壞的主要原因。解決疏水斜度可以通過調整吹灰器支撐框架的后部調節螺栓實現，同時注意管路載荷的重新分配，調整人口管路的支吊架。

    2001年l0月完成冷態調整，并且1 號鍋爐運行中進行熱態微調，使得鍋爐正常運行時長桿吹灰器疏水后端高于前端50mm. 調整跑車的后行程限位位置，使得槍管前部對稱布置的2 個~25 噴孔在槍管靜止階段某個噴口處于下部，避免槍管內部存水。

（2 ）加強單向空氣閥檢查與更換解體各空氣閥，對閥芯修理；對無法修理恢復的空氣閥進行更換，在吹灰器停運時，加強檢查閥的人口，保證少量空氣流人。在機組停運時加強空氣閥維護與清理。

（3 ）管路系統改進在長桿吹灰管路上增加一個電動閥，當每次長桿吹灰器完成吹灰后，關閉電動閥，保證各長桿吹灰器本體前管路不存積帶壓蒸汽。即使出現吹灰器本體閥門輕微泄漏，也可以避免槍管處于潮濕環境，這樣就防止了

停用時期的腐蝕。原設計狀態每天24h 管路內部積存蒸汽，改進后每天三次吹灰也僅僅5h左右管路積存帶壓蒸汽。1 號鍋爐改進工作2002年l0月完成，2 號鍋爐改進工作預計2003年9 月完成。

（4 ）外管材料局部更換長桿吹灰器外管噴頭附近約lm管段更換為不銹鋼管，選用~89X 3.5的1Crl8Ni9Ti鋼管，提高局部耐腐蝕性能，這樣既可避免整個槍管報廢，又降低了維修成本。在焊接時要保證對口平直，直線度允許誤差控制在2mm 以下，焊前坡口周圍清理干凈，采用全氬弧焊接，焊后進行100 ％射線檢

驗。在2002年對l6臺長桿吹灰器外管全部進行了局部更換。

（5 ）加強煤質管理受到市場影響，河津電廠燃煤偏離設計值狀況時有發生，我廠已經進一步選擇合適煤源，強化檢驗等綜合措施保證了煤質供應。

5 實施效果經過實施以上各項對策，2001年l2月以來2 臺鍋爐一年多運行中長桿吹灰器未發生一次槍管斷裂故障，確保吹灰器投運率99％以上。

6、 結論電廠商業運行兩年多來，對長桿吹灰器槍管斷裂故障采取了綜合分析，制訂了合理的應對措施，采取了改進性維修，保證了設備功能完整可靠。鍋爐每天運行3 次的吹灰要求，對于保證過熱、再熱蒸汽參數穩定非常重要。保持長桿吹灰器長期可靠的運行，需要大量的維護與檢修工作，無論從機組的安全性還是經濟性都有十分重要的意義。從表2 和表3 可以看出：1 號、2 號鍋爐長桿吹灰器普遍存在疏水斜度不足的問題，這是造成設備損壞的主要原因。解決疏

水斜度可以通過調整吹灰器支撐框架的后部調節螺栓實現，同時注意管路載荷的重新分配，調整人口管路的支吊架。